Modelamiento de un Ciclo Orgánico de Rankine Hibrido activado por paneles solares y el aprovechamiento de calor residual de una planta industrial

Modeling of an organic cycle of Raknie Hybrid activated by solar energy and the use of residual heat from an industrial plant

Modelagem de um ciclo orgânico de híbrido Rankine ativado por painéis solares e uso de calor residual de uma planta industrial

 

 Paul Gustavo Palmay-Paredes ^I

paul.palmay@espoch.edu.ec

https://orcid.org/0000-0002-9172-4113

 

Paul Alejandro Montúfar-Paz ^II

paul.montufar@espoch.edu.ec

 https://orcid.org/0000-0001-9062-8704

 

Mónica Lilián Andrade-Avalos ^III

monica.andrade@espoch.edu.ec

 https://orcid.org/0000-0001-5736-5607

 

Correspondencia: paul.palmay@espoch.edu.ec

 

Ciencias técnicas y aplicadas

Artículo de investigación

                                                                                       

 

*Recibido: 19 de abril de 2020 *Aceptado: 27 de mayo de 2020 * Publicado: 30  de junio de 2020

 

I.          Ingeniero Químico, Máster en Ingeniería en Termodinámica de Fluidos, Docente Escuela Superior Politécnica de Chimborazo, Grupo de Investigación Ambiente y Desarrollo GIADE, Riobamba, Ecuador.

II.        Maestro en Ingeniería Automotriz, Ingeniero Automotriz, Docente de la Facultad de Mecánica en la Escuela Superior Politécnica de Chimborazo, Grupo de Investigación en Eficiencia Energética y Gestión Ambiental, Riobamba, Ecuador.

III.     Ingeniera Química, Máster en Ingeniería Química Aplicada, Técnico Docente de la Escuela Superior Politécnica de Chimborazo, Riobamba, Ecuador.

 

Resumen

El presente estudio tiene por objetivo el desarrollar un modelo de un Ciclo Orgánico de Rankine Híbrido activado por energía solar y mediante el aprovechamiento del calor residual proveniente de una operación industrial. Se realizó la modelación con colectores solares cilíndricos parabólicos que trabajan con un tanque de almacenamiento térmico (storage tank) en condiciones de estacionalidad, que alimenta al recuperador de calor, en conjunto con el flujo de gases de escape provenientes del proceso industrial.

Se estudió para que la producción máxima de electricidad la mayor explotación del calor residual disponible y un área de colectores de 600 m2. El ciclo orgánico de Rankine se modela considerándolo estable y estacionario, con una cámara de agua de alimentación abierta, usando el Engineering Equation Solver (EES) para el desarrollo del modelo termodinámico, comparando 5 fluidos de trabajo: Tolueno, Ciclohexano, n-Pentano, Isopentano y el octametiltrisiloxano (MDM), obteniendo una máxima producción de electricidad con Tolueno que alcanzó 79 kW y una eficiencia del 20.52%.

Palabras claves: Ciclo orgánico de Rankine; energía solar; calor residual; ciclos híbridos.

 

Abstract

The objective of this study is to develop a model of a Hybrid Rankine Organic Cycle activated by solar energy and heat waste from an industrial operation. The modeling was carried out with parabolic cylindrical solar collectors that work with a thermal storage tank (storage tank) on stacionary conditions, which feeds the heat waste recovery unit, together with the flow of exhaust gases from the industrial process.

The maximum exploitation of the available residual heat and a collector area of 600 m2 were studied so that the maximum electricity production. The Rankine organic cycle is modeled considering it stable and stationary, with an open feed water chamber, using the Engineering Equation Solver (EES) for the development of the thermodynamic model, comparing 5 working fluids: Toluene, Cyclohexane, n-Pentane, Isopentane and octamethyltrisiloxane (MDM), obtaining maximum electricity production with Toluene that reached 79 KW and an efficiency of 20.52%.

Keywords: Rankine organic cycle, solar energy, waste heat, hybrid cycles.

 

Resumo

O objetivo deste estudo é desenvolver um modelo de um Ciclo Orgânico Rankine Híbrido ativado por energia solar e usando calor residual de uma operação industrial. A modelagem foi realizada com coletores solares cilíndricos parabólicos que funcionam com um tanque de armazenamento térmico (tanque de armazenamento) em condições sazonais, que alimentam a unidade de recuperação de calor, juntamente com o fluxo de gases de escape do processo industrial.

A exploração máxima do calor residual disponível e uma área coletora de 600 m2 foram estudadas para que a produção máxima de eletricidade. O ciclo orgânico Rankine é modelado considerando-o estável e estacionário, com uma câmara de água de alimentação aberta, usando o Engineering Equation Solver (EES) para o desenvolvimento do modelo termodinâmico, comparando 5 fluidos de trabalho: tolueno, ciclo-hexano, n-pentano, Isopentano e octametiltrissiloxano (MDM), obtendo produção máxima de eletricidade com tolueno que atingiu 79 KW e uma eficiência de 20,52%.

Palavras-chave: Ciclo orgânico Rankine; energia solar; calor residual; ciclos híbridos.

 

Introducción

En los últimos años, muchas investigaciones se orientan a la búsqueda de energías alternativas a convencionales, debido a los problemas relacionados con el calentamiento global, la altísimo demanda energética y el agotamiento de combustible  energía solar, geotérmica, eólica o la cogeneración son las principales fuentes de energía renovable como reemplazo a los sistemas normales, ya que estas son abundantes, baratas y amigables con el medio ambiente, convirtiéndolas en una opción viable en la aplicación de sistemas de consumo energético alto a nivel industrial (Bellos & Tzivanidis, 2018; Martínez, Michaux, Salagnac, & Bouvier, 2017). En este contexto, una de las tecnologías más desarrolladas en los últimos años es el de sistemas de energía eléctrica accionados por energía solar que se convierten en una opción atractiva para empresas que buscan una fuente de energía barata y limpia, especialmente en industrias de locación remota o simplemente en aquellas que tienen un alto consumo de energía y buscan disminuir sus costos de producción (Galindo Noguera, Mendoza Castellanos, Silva Lora, & Melian Cobas, 2018). Las formas para convertir la energía solar en la electricidad son fotovoltaica (PV) y solar concentrada térmica (CST). Siendo esta ultima la de más fácil aplicación, en las cuales, los colectores y los paneles solares son las más versátiles. Dentro de los colectores solares a su vez lo de tipo cilíndricos parabólicos son los de mayor utilidad en las aplicaciones industriales ya que normalmente esto es logrado manteniendo la temperatura de salida del campo alrededor del valor máximo permitido, que es 400 °C, debido a la degradación del aceite térmico que usa, lo que le convierte en la mejor opción para sistemas donde la fuente de energía cuenta con nivel de temperatura bajo (Navas, Rubio, & Ollero, 2017).

Por otro lado, la cogeneración se ha convertido en una herramienta básica para las industrias que buscan la minimización del consumo energético, razón por la cual es una aplicación de amplio espectro de aplicaciones sea calefacción, o refrigeración o incluido en sistemas híbridos (Salehi, Mousavi, Fasihfar, & Ravanbakhsh, 2019). Esta tendencia actual aborda la oportunidad de su integración con tecnologías más nuevas para la generación de electricidad, como las plantas basadas en el Ciclo Orgánico Rankine (ORC), como muy prometedoras, que reúne modelos analíticos y de simulación que ayuden a su fácil entendimiento y se puedan desarrollar como metodologías de búsqueda en sistemas combinados (Pereira, Ribeiro, Mendes, Vaz, & André, 2018; Vittorini, Antonini, Cipollone, Carapellucci, & Villante, 2018).

Los sistemas de energía solar en el Ecuador tienen una aplicación común como fuente de agua caliente doméstica en viviendas, sin embargo el potencial de uso es mucho más amplio debido a las condiciones de alta  radiación a las cuales se encuentra el país donde se puede aprovechar de una forma más eficiente esta energía para la producción de energía eléctrica siendo una de las tecnologías de mayor potencial para la generación de energía eléctrica sin huella de carbono alta y reduciendo el  consumo de combustibles fósiles (Tzivanidis, Bellos, & Antonopoulos, 2016a). Existe un sin número de estudios de las características y eficiencias de los sistemas de colectores solares en función de sus variables de diseño así como de los tipos y eficiencias que desarrollan, siendo los colectores parabólicos (PTCs) la más la más utilizada; correspondiendo cerca de un 90 % a este tipo  en instalaciones a nivel mundial (Binotti, Zhu, Gray, Manzolini, & Silva, 2013).

La usual forma de convertir la energía solar en potencia es el ciclo Orgánico de Rankine (ORC) sea en un ciclo simple o con modificaciones para mejorar su rendimiento que se caracteriza por una alta eficiencia térmica cuando se combina con fuentes de calor como el calor residual (Karellas, Leontaritis, Panousis, Bellos, & Kakaras, 2013).

Se analiza en el presente estudio un ORC hibrido con activación por paneles solares de tipo cilíndrico parabólicos que mantiene un flujo constante mediante un storage tank usando Shell Thermia Oil B como aceite termico seleccionado en función de su disponibilidad en el mercado local; y accionado por  calor residual proveniente de los gases de combustión a una temperatura comprendida entre 120 y 175ºC modelado termodinámicamente como aire seco. Se realiza la comparación de los rendimientos al utilizar cinco fluidos de trabajo diferentes: Tolueno, ciclo hexano, MDM, Isopentano y n-Pentano que son fluidos de uso en ciclos de Rankine.

 

Metodología

Descripción del sistema

Los colectores cilíndrico-parabólicos se seleccionan para el sistema de paneles usando aceite mineral Shell Thermia Oil B, en conjunto con un tanque de almacenamiento de energía modelado valor máximo de heliofania durante el día promedio de la zona.  El aceite mineral a temperatura (T_in) sale por la parte inferior del storage tank e ingresa al colector solar, recibe la energía solar en forma de calor para salir del colector a una temperatura (T_out) a la parte superior del tanque de almacenamiento térmico. Para el uso del storage tank se lo considera como tres secciones individuales (3 nodos) horizontales, en el que la temperatura en el nodo superior es más alta  debido a la menor densidad del aceite, este aceite caliente ingresa con una temperatura (T_oilin) al evaporador del ORC y se combina con el ingreso del calor residual con una temperatura (T_ena).

Figura 1: Diagrama propuesto del Ciclo Orgánico de Rankine híbrido

Fuente: Autores, 2020.

 

Orgánico de Rankine híbrido

El ciclo Orgánico de Rankine consiste en un ciclo simple con cámara de recuperación, el fluido sale del condensador en el punto 1 a un nivel de presión baja y como liquido saturado, el que es bombeado al evaporador que se encuentra a la presión del punto 2 (Pmax) que ingresa al recuperador de calor y precalentarse en el punto 3, el mismo que ingresa al evaporador y salir en el punto 4 como vapor sobrecalentado. Seguido se produce la expansión en la turbina hasta un nivel de baja presión, punto 5 que ingresa al recuperador y brinda energía a la otra corriente. El punto final es la salida del calor al medioambiente por medio del condensador transición del punto 6 al  punto 1.

 

Consideraciones de diseño

Se establece la estacionalidad del sistema de recuperación de calor en función de las condiciones de operación del proceso (Bellos & Tzivanidis, 2018; Galindo Noguera et al., 2018). Mientras que para el análisis del ORC las consideraciones a tomar son las siguientes: la temperatura ambiente se considera de 14°C como temperatura de promedio de la ciudad de estudio, la temperatura T_in de ingreso al campo solar es de 200°C. El tanque de almacenamiento pierde calor al medioambiente con un coeficiente de pérdida de calor promedio de U_t =0.001 KW m-2 K-1 que incluye pérdidas por radiación y convección. La temperatura máxima del aceite térmico en la entrada del intercambiador de calor se establece en 320 °C que es la temperatura máxima de funcionamiento del aceite seleccionado de acuerdo con especificaciones del fabricante. Para la simulación termodinámica del ORC se emplea el software Engineering Equation Solver EES®, con una temperatura de condensación del sistema de 60°C, con la finalidad de que el rechazo de calor al ambiente se dé a diferentes condiciones de temperatura en la noche o en el día. La presión mínima del ORC se fija a la presión de saturación del fluido de trabajo seleccionado a la temperatura de condensación P_min = P_sat. (Arteconi, Del Zotto, Tascioni, & Cioccolanti, 2019; Khalil, Mahmoud, Al- Dadah, & AL-Mousawi, 2017) Para la presión máxima del sistema se plantea el 10 % menos de la presión crítica del fluido de trabajo.

En los procesos de evaporación condensación se plantea un pinch point de 20 K valor típico en calderas de recuperación (Xu et al., 2015). La eficiencia isentrópica de la turbina es del 85% y de la bomba 70%, de acuerdo con lo establecido en estudios previos y validados como se muestra en la tabla 1.

 

 

 

 

 

 

Tabla 1: Parámetros y suposiciones para el modelamiento de la ORC

Fuente: Autores. 2020

 

El conjunto de datos para el análisis de la heliófania fue tomado de los reportes de la Estación AGROMETEREOLÓGICA – ESPOCH para la ciudad de Riobamba a una altura de 2760 msm. del año 2018, con un promedio de 5,2 horas.

Se realiza un estudio en conjunto de los dos sistemas Solar y ORC, para determinar la producción máxima de potencia con diferentes fluidos de trabajo a las condiciones de operación establecidos.

 

Modelación matemática

Sistema de paneles solares (Heliofania)

Se determina la máxima heliofania según los datos promedios y se determina el calor útil que se entrega al evaporador del ORC.

Para esto se plantea sigue la secuencia de cálculos que se presentan a continuación. La declinación solar (δ) se calcula tomando en consideración el día acumulado del mes (n) mediante la ecuación 1.

δ=23,45°*sin⁡((360°(284+n))/365)      (1)

El ángulo horario (Ws) necesario para el cálculo del número de horas útiles en la ecuación 3, se lo estima tomando en cuenta la latitud de la zona de estudio () (Bellos & Tzivanidis, 2018; Binotti et al., 2013).

Ws=acos⁡[-tan⁡(δ)*tan⁡〖()  〗 ]  (2)

N=( 2/15)*Ws                 (3)

La radiación extraterrestre incidente diaria sobre una superficie horizontal (Ho) se lo calculo con las ecuaciones 4, 5 y 6 (Binotti et al., 2013).

Ho=  (24*Go)/*A*B                              (4)

A=(1+0,033*cos (360*n)/365)         (5)

B=[[cos⁡*cosδ*sinWs+((*Ws)/180)*sin⁡*sinδ]                                                 (6)

A partir de la Ecuación 7 se determina la radiación solar diaria promedio terrestre sobre una superficie horizontal (H).

H=Ho [(a+b)* nr/N]          (7)

Gs=H                                (8)

Para finalmente obtener elvalor de la radiación solar diaria promedio disponible (Gb) mediante la ecuación 9 con un valor de 6 horas promedio útiles.

Gb=Gs/6                                     (9)

 

Colectores solares

Usando la apertura del colector Ac y la radiación solar diaria promedio disponible que utiliza un colector de tubos parabólicos se estima el calor máximo absorbido del sistema.

Qsolar=Ac*Gb                          (10)

Mientras que su eficiencia térmica (ƞc) se calcula como la relación entre la energía útil y la energía solar incidente, ecuación 11.

ƞc=(Q_uc)/Qsolar                              (11)

La produccion de energia útil Quc o el calor cedido por el aceote termico usado con un gradiente de temperatura establecido se lo realiza usando la ecuacion 12.

Q_uc = m_oil* Cp_oil (T_oilin – T_oilout)                                                                     (12)

Para considerar las perdidas del sistema se estima la eficiencia del colector.

ƞ = 𝐹𝑅 ∙ (𝜏 ∙ 𝛼) − 𝐹𝑅 ∙ 𝑈𝐿 [  T_in– T_am/ I ]                                                                              (13)

 

Tanque de almacenamiento térmico

O llamado storage tank se lo plantea en un modelo de zonas térmicas, donde el tanque se encuentra separado en 3 zonas horizontales que incluyen aceite térmico, estratificado mediante  la temperatura dentro del tanque. La zona de mayor temperatura se encuentra en el nodo superior y la más frío en la parte inferior del tanque (Kocijel, Mrzljak, & Glažar, 2020). Para el propósito del estudio que es un análisis de la máxima generación de potencia se considera condiciones de estacionalidad en el tanque. Es importante mencionar, que se considera la temperatura de entrada al campo colector (T_in) igual al nivel de temperatura en la parte inferior del tanque de almacenamiento térmico (T_s3). Mientras que la temperatura en la parte superior del tanque (T_s1) es igual a la temperatura de ingreso del aceite al intercambiador de calor (T_oilin) y los flujos másicos tanto del colector solar (m_col) como del aceite térmico (m_oil) con la finalidad de cumplir con el estado estacionario antes mencionado.

El dimensionamiento del tanque se lo lleva a cabo con el uso de la fórmula (V/Ac) con un valor de  0,125 m3/m2 (Bellos & Tzivanidis, 2018). Y mediante la ecuación 14 se determina las diferentes áreas de la estratificación de los nodos.

A_s1= *(D_(st^2 )/4)+*(D_st/3)*L_st       (14)                                                         

 

Calor Residual

Los gases de escape provenientes de un horno de lata temperatura son utilizados como fuente de calor residual que registran una temperatura de salida por la chimenea entre 120°C a 176°C, y un flujo másico de 4.6 Kg s-1 para un día normal de producción sin para.

 

Ciclo Orgánico de Rankine ORC

En esta sección el modelado del ORC  basados en las referencias (Bellos & Tzivanidis, 2018; Kocijel et al., 2020).

El trabajo real de los dispositivos mecánicos se los determina con la eficiencia isentrópica.

W_pump=(m_ciclo*(Pmax-Pmin))/ƞ                   (15)     

ƞturb=  (W_turbr)/(W_turbs)                                       (16) 

La temperatura a la cual se precaliente el fluido al entrar al evaporador se lo determino considerando un incremento de 10 K como máxima transferencia de calor.

 

Potencia neta producida

Una vez calculado el trabajo que ingresa al evaporador del ciclo y modelado termodinámicamente se puede determinar la potencia neta producida mediante la ecuación 17, y así la determinación de la eficiencia global del ciclo con la ecuación.

Ẇ_net=ṁ_ciclo(W_turbr-W_pumpr)                (17)                                    

 

 

Resultados

Potencia producida a partir del calor aportado por sistema de paneles solares.

Como se puede observar en la tabla 2 se realiza una comparación entre la potencia producida para cada uno de los fluidos de trabajo, así como para la entrada de calor.

Tabla 2: Resultados del modelo para los diferentes fluidos de trabajo de energía aportada

Fuente: Autores, 2020

 

Se cuenta con un espacio físico para la colocación de los paneles solares de 660 m2 óptimo para la colocación del sistema de paneles, donde se podría instalar  47 paneles de 14 m2, los cuales aportan un 10% extra de potencia generada al producido por el calor residual que proviene del horno de alta temperatura valores similares correspondientes en porcentaje a los reportados en estudios previos (Tzivanidis, Bellos, & Antonopoulos, 2016b). Cabe recalcar que al incluir el storage tank, tan solo se tendría el abastecimiento de este calor por un tiempo de once horas al día en la cual se podrá contar con una potencia máxima de 72 kW para el tolueno y 50 kW para el MDM.

Comparación de los fluidos de trabajo

Mediante el diagrama de Temperatura – entropía en la gráficas 1 se muestra el ciclo termodinámico  para el Tolueno como fluido de trabajo de mejor rendimiento, donde el vapor extraído de la caldera en el punto número cuatro está lejos de la línea de saturación luego de ser expandidos en la turbina debido a la pendiente positiva de su curva de saturación y condiciones en el punto crítico ; pudiendo ser aprovechado e calor que puede ceder el vapor aún caliente en recuperador para precalentar al flujo que va hacia el evaporador mejorando la eficiencia térmica del ciclo , disminuyendo un 9 %  el calor de entrada. 

 

Grafico 1: Diagrama Temperatura vs Entropía del Tolueno

Fuente: Autores, 2020

 

La eficiencia del ciclo modelado alcanza un rendimiento con el regenerador de 20 % produciendo una potencia neta de 72 kW. El n-Pentano, Isopentano y MDM presentan una producción de potencia menor 52, 49 y 45 kW respectivamente como se muestra en el grafico 2. De los fluidos analizados se seleccionó al  Tolueno debido a la producción de trabajo y eficiencia del ciclo mayor en comparación a los otros fluidos analizados dato correlacionado con (Casartelli et al., 2015; Chacartegui, Vigna, Becerra, & Verda, 2016; Cocco & Cau, 2015), quienes examinaron plantas de cilindro parabólico de 5 MW y 1 MW concluyendo que el tolueno es el trabajo más adecuado fluido, especialmente para niveles de temperatura cercanos a 400 ° C.

El n-pentano y el Isopentano pueden atribuir su bajo rendimiento a la proximidad de las condiciones de operación y sus puntos críticos, mientras que el MDM tiene una pendiente muy pronunciada en el diagrama T-s, presentando una alta entropía a la salida de la turbina que se convierte en energía no aprovechable para la producción de trabajo.

 

 

 

 

 

Grafico 2: Eficiencia y producción de potencia para los diferentes fluidos

Fuente: Autores, 2020

 

Cogeneración en el horno de cocción        

En un día típico de producción, el horno de alta temperatura genera un flujo de gas de 4,6 kg s-1 en promedio a una temperatura de  120°C como valor mínimo y un valor máximo de 176°C que son parámetros propios del proceso productivo, para este rango de temperaturas se modeló el trabajo neto producido. El sistema de hibrido presentara una mejor producción de potencia si y solo si el sistema por colectores solares presentan un tiempo de funcionamiento mayor a las de presencia solar esto ayudado con el storage tank (Yue & Lior, 2018). Este tipo de sistemas de cogeneración es de importante aplicación en procesos que presentan un flujo continuo de calor residual (Zameer & Wang, 2018), en las que se puede aumentar la eficiencia del sistema utilizando un hibrido con una fuente de energía renovable auxiliar (Mohammadi & McGowan, 2018).

En la tabla 3 y el grafico 2 muestran los resultados de producción de energía eléctrica respecto a la temperatura de entrada del calor residual donde el n-Pentano y MDM presentan similitud en su comportamiento con respecto a la temperatura de entrada del calor residual pero no se seleccionaron como los fluidos de trabajo óptimos para esta modelación debido a su baja producción de potencia neta y por el bajo rendimiento del ciclo. El comportamiento que presenta el Isopentano indica que a temperaturas menores a los 138°C este fluido no trabajara en el ORC, ya que su aplicabilidad empieza a partir de los 138,7 °C lo cual se convierte en un factor importante para no considerarlo en estas condiciones.

El Tolueno y el Ciclohexano debido a su naturaleza química, estructuras cíclicas estables presentan comportamientos óptimos en la modelación y se lo puede atribuir a que no forman isómeros estructurales, por lo que la producción de Energía eléctrica es alta comparada con los otros fluidos (Aboelwafa, Fateen, Soliman, & Ismail, 2018; Tajik Mansouri, Amidpour, & Ponce-Ortega, 2019).

Tabla 1: Comparación de la producción de Energía eléctrica en relación con la Temperatura de entrada del calor residual del horno

T (ºC)	W_net (kW)
	Tolueno	Ciclohexano	Isopentano	Pentano	MDM
120	18	15	--	9	12
126	24	21	--	14	16
132	30	27	--	18	19
139	36	33	22	23	23
145	42	39	26	28	27
151	48	45	31	33	31
157	54	51	36	38	34
163	60	57	40	42	38
170	66	63	45	47	42
175	72	69	49	52	46

Fuente: Autores, 2020

 

Conclusiones

Este estudio es una investigación termodinámica de una planta solar alimentada con colectores cilíndrico-parabólicos. El flujo másico del calor residual proveniente del horno en las líneas de producción de cerámicas fue de 4,6 Kg s-1, valor que se obtuvo a  partir del valor de su flujo volumétrico promedio emitido por la chimenea del horno que es de 13535,8 m3 h-1, considerándolo al calor residual como aire caliente con una temperatura que oscila entre los 120 y 175°C.  Mediante los balances de energía radiante en Riobamba se determinó un promedio de 5,2 horas de heliofanía (luz solar) al día y la energía solar útil tiene una irradiación de 544.3 Wm-2 que se plantea pueda ser utilizada en un área de 660 m2 equivalente a 47 paneles solares cilíndrico parabólico.

Analizados los fluidos de trabajo al Tolueno, Ciclohexano, Isopentano, n-Pentano y MDM, basándose la naturaleza del fluido, su Temperatura crítica y el rango de temperatura de salida del calor residual del horno, se tiene que el Tolueno es el fluido de trabajo óptimo para este sistema, ya que produce una potencia de 79 kW con una eficiencia del 20,52, mediante la utilización de 47 paneles solares que cubre el área de 660 m2.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Referencias

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